混凝土坍落度是采用《混凝土坍落度儀》(JG/T248-2009)X30〕規定的坍落度筒進行測量的，其中坍落度筒內的混凝土的形狀為圓錐臺，其正視圖為等腰梯形。記圓錐臺狀混凝土的幾何尺寸如下:①圓錐臺頂面圓的內徑為d;②圓錐臺底面圓的內徑為D;③圓錐臺高度為h。延長等腰梯形的兩邊相交于0點。進行混凝土坍落度測量時，假定發生塌落度S后的混凝土仍為頂面為平面的圓錐臺狀，其正視圖也為等腰梯形，且圓錐臺頂面圓、圓錐臺底面圓的直徑均增加△D。假定混凝土坍落度測量前后的兩個圓錐臺狀的混凝土體積不變，則延長后一個等腰梯形的兩邊也相交于0點。根據圖的幾何關系可知，在混凝土澆筑完成后，圓錐臺狀混凝土的體積風的計算式，以及發生混凝土坍落度s后的圓錐臺狀混凝土的體積月的計算式分別為根據《混凝土坍落度儀》(JG/T248-2009)30可知，對于圖所示的混凝土坍落度儀，有D=2d,hn=h，則根據鳥=月的關系可得根據式(13)繪制△DlD與所示，同時考慮到混凝土坍落度Slh的關系如圖4S不超過混凝土坍落度儀的實際高度h，則存在Slh1.0的關系。由圖可知，在Slh1.0的范圍內，Slh與0DlD可簡化為線性關系，這一關系將用于后續基于量綱分析建立橋梁模板側壓力的計算式。
根據《混凝土坍落度儀》(JG/T248-2009)30中混凝土坍落度筒的幾何尺寸可知，D=2d=0.2m,h=0.3m，可知混凝土坍落度的范圍為。蕊S0.3m。當混凝土坍落度S=0.3m時，可將其視為塑性流體狀態，此時橋梁模板側壓力應由流體靜壓力原理確定;當混凝土坍落度S=0m時，表明其已凝結。則根據圖4簡化的Slh與△DlD的線性關系，并以混凝土坍落度作為重要的參數，給出的橋梁模板側壓力的統一計算式:將S=0.3m代人式(14)即可得到式(1)，表明采用式(14)計算塑性流體狀態的新澆混凝土的橋梁模板測壓是可行的。當。<50.3m時，新澆混凝土不屬于塑性流體狀態，其作用于橋梁模板的側壓力還受澆筑速度V和初凝時間t。的影響，即當Hi(vto)>1.o時[圖2(a)，表明在混凝土澆筑完成前，已有部分先澆筑的混凝土開始凝結，此時式(14)中的H的最大值為Vto;而當H/(Vto)1.0時[圖，表明在混凝土澆筑完成后，所有已澆筑的混凝土均未初凝，此時為偏于安全計，應將式(14)中的H替換為。由于澆筑速度V和初凝時間t。之積Vt。的量綱為L，而式(14)中混凝土坍落度S的量綱也為L，因此為符合量綱分析，同時與現行標準考慮的因素盡量保持統一，采用Vt。代替式(14)中H，并剔除式(14)中0.3m的單位而僅將其作為系數，可得對應的橋梁模板側壓力的計算式為整理式(15)即可得到對應的計算式為與國家現行標準JGJ162-2008,GB50666-2011相比，式(16)中的svz取代了混凝土坍落度影響修正系數或月，而JGJ162-2008中的外加劑影響修正系數月，不再在式(16)中體現，這與GB50666-2011中橋梁模板側壓力的計算式一樣，詳見式(3)。其原因為當前混凝土中普遍添加外加劑，可不將外加劑影響修正系數單獨考慮。http://www.p2y8erm.cn |
